3 施加載荷和求解
    在硫化機(jī)合模之后，合模力直接施加在底座上。
    施加在底座上的壓力P計(jì)算如下：

    加載后的有限元模型如圖3所示。

圖3 加載后的有限元模型

4 對(duì)底座進(jìn)行應(yīng)力分析
4.1 應(yīng)力結(jié)果分析
    底座應(yīng)力分析如圖4所示

圖4 底座應(yīng)力分布圖

    從圖上分析可知，整臺(tái)設(shè)備在工作狀態(tài)下，最易產(chǎn)生變形的地方在底座的端板和下座板的聯(lián)接部位，這部分產(chǎn)生的最大強(qiáng)度為178MPa，這也是進(jìn)行底座框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)考慮的要點(diǎn)，因此在聯(lián)接部分一定要加強(qiáng)。根據(jù)材料Q235-A的材料屬性可知，屈服強(qiáng)度為235MPa，因此強(qiáng)度滿足要求。
4.2 應(yīng)變結(jié)果分析
    應(yīng)變結(jié)果分析如圖5所示。

圖5 底座應(yīng)變圖

    根據(jù)應(yīng)變分析圖可以看出，整個(gè)底座在彎矩的作用下，在上座板產(chǎn)生的變形最大，最大變形量為2.42mm，此結(jié)果滿足液壓硫化機(jī)底座的剛度要求。
5 結(jié)語(yǔ)
    利用Solidworks進(jìn)行有限元分析表明，整個(gè)底座框架的結(jié)構(gòu)體中上座板受到的剛度變形最大，在設(shè)計(jì)的時(shí)候應(yīng)考慮適當(dāng)增加上座板的厚度，而在端板可以考慮適當(dāng)?shù)臏p少材料，同時(shí)增加下座板的厚度，這樣應(yīng)力集中可以得到改善，結(jié)構(gòu)也進(jìn)一步優(yōu)化，在符合設(shè)計(jì)要求的同時(shí)，既節(jié)省了材料，又提高了強(qiáng)度。